隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)以及計(jì)算流體力學(xué)等新學(xué)科的飛速發(fā)展，對(duì)流體機(jī)械進(jìn)行內(nèi)部流場(chǎng)計(jì)算成為可能。CFD分析代替了大量的。

　　3.2計(jì)算方法與邊界條件計(jì)算采用segregated方法，湍流模型為標(biāo)準(zhǔn)k一e模型，模型中的系數(shù)均采用默認(rèn)值。計(jì)算采用多重旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系。

　　進(jìn)口條件為速度進(jìn)口，出口條件為壓力出口。臨近固壁的區(qū)域采用壁面函數(shù)，固壁面采用無(wú)滑移邊界條件。

　　在差分格，壓力項(xiàng)采用標(biāo)準(zhǔn)格式，速度項(xiàng)，湍動(dòng)能項(xiàng)和湍流粘性系數(shù)項(xiàng)均采用一階迎風(fēng)差分格式，壓力與速度之間的耦合算法為SIMPLE求解過(guò)程中各松弛因子為：壓力項(xiàng)0.3，速度項(xiàng)0.7，湍動(dòng)能項(xiàng)和湍流粘性系數(shù)項(xiàng)0.5，湍流耗散率項(xiàng)0.3. 3.3CFD計(jì)算結(jié)果及分析對(duì)10個(gè)工況進(jìn)行了計(jì)算，在模擬計(jì)算三維粘性流場(chǎng)的基礎(chǔ)上，通過(guò)計(jì)算葉輪進(jìn)出口面的環(huán)量差和進(jìn)出口面的能量來(lái)得出其軸功和實(shí)際揚(yáng)程，進(jìn)而求出水泵的水力效率。各工況流量見(jiàn)表1，各工況的水力效率和揚(yáng)程分別見(jiàn)表2和表3.計(jì)算表明，在工況7即流量為1. 989m1/s時(shí)，效率達(dá)到最大值，此時(shí)效率為90.2%；在工況1即流量為1.683m3/s時(shí)，揚(yáng)程|最大，為50.0m.輪來(lái)實(shí)現(xiàn)能量轉(zhuǎn)換，因此，動(dòng)葉輪的流動(dòng)狀況|對(duì)水泵性能有決定性的影響，在最大流量工況下動(dòng)葉片吸力面的壓力分布圖如所示，由可見(jiàn)在葉輪頭部附近出現(xiàn)低壓區(qū)，這正是由于頭部脫流的影響，從、可以清楚地看到葉輪頭部附近的脫流。顯然，隨著半徑的增大頭部脫流也更加嚴(yán)重，這是因?yàn)槿~片周向速度隨著半徑增大的緣故。葉輪進(jìn)水邊背面正是軸流水泵發(fā)生翼型汽蝕破壞的危險(xiǎn)部位。

　　流量表工況表2工況一效率表工況效率，％表3工況一揚(yáng)程表工況揚(yáng)程，m 4結(jié)論與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的比較證明，用三維流體計(jì)算軟件Fluent能夠得到足夠精確的流場(chǎng)分布，計(jì)算各部件之間的相互作用，較準(zhǔn)確地預(yù)估其性能，進(jìn)而進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，節(jié)約大量的實(shí)驗(yàn)成本，以較小的代價(jià)設(shè)計(jì)出性能優(yōu)良的流體機(jī)械。

　　小松齒輪泵，動(dòng)葉輪頭部附近相對(duì)速度分布（R=同時(shí)應(yīng)該看到，流體機(jī)械內(nèi)部的流動(dòng)狀況非常復(fù)雜，為了進(jìn)一步了解內(nèi)部的流動(dòng)狀況還應(yīng)該進(jìn)行非定常場(chǎng)模擬計(jì)算和分析。而且三維流體軟件為了封閉湍流方程組還引入了一系列的假設(shè)，這些假設(shè)在使得流場(chǎng)數(shù)值計(jì)算成為可能的同時(shí)也減低了計(jì)算結(jié)果的可信度，所以流場(chǎng)計(jì)算并不能完全參數(shù)；（2）確定轉(zhuǎn)速和比轉(zhuǎn)速；（4）選定流型，軸流泵通常采用等環(huán)量流型，此時(shí)軸面速度是均勻分布的。若選用其它流型，應(yīng)根據(jù)徑向平衡條件確定環(huán)量（揚(yáng)程）和軸面速度的分布規(guī)律；（5）確定計(jì)算截面并作各個(gè)截面的速度三角形，通常可取5個(gè)截面進(jìn)行葉珊的計(jì)算，計(jì)算截面可在半徑方向均勻分1確定泵的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)，如輪轂比，葉輪外徑，葉片數(shù)

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